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    <title>岩土工程技术</title>
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    <description>GEOTECHNICAL ENGINEERING TECHNIQUE</description>
    <dc:creator>get099@263.net</dc:creator>
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    <title><![CDATA[2026 年 1 期封面]]></title>
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    <dc:title><![CDATA[2026 年 1 期封面]]></dc:title>
    <dc:creator><![CDATA[]]></dc:creator>
    <dc:date>2026-02-06</dc:date>
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    <prism:publicationName>岩土工程技术</prism:publicationName>
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    <title><![CDATA[2026 年 1 期目次]]></title>
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    <dc:date>2026-02-06</dc:date>
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    <item rdf:about="http://ytgcjs.xml-journal.net/article/doi/10.20265/j.cnki.issn.1007-2993.2024-0568?pageType=en">
    <title><![CDATA[邻近既有建（构）筑物基坑工程研究现状综述]]></title>
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	    <description>
		<![CDATA[梁保真, 郑建国, 王毓国, 于永堂, 王小勇, 陈强, 庄稼 城市更新进程中，基坑工程所面临的周边既有建（构）筑物的情况越来越复杂。为保障基坑工程及其邻近建（构）筑物安全，对国内外邻近既有建（构）筑物基坑工程的研究现状进行了总结，按邻近建（构）筑物类型对工程实例进行了分类，重点介绍了基坑工程对周围土体的影响区间、基坑工程施工以及地下水位变化对邻近建（构）筑物影响的理论研究、数值分析与试验方法相关研究成果、基坑工程对邻近既有建（构）筑物影响的控制措施以及监测技术。基于现有研究成果以及基坑工程所面临的复杂工况，提出了包含深化基坑施工对邻近既有建（构）筑物影响的理论计算方法、复杂地下水环境对邻近既有建（构）筑物的影响、基坑群建设对邻近既有建（构）筑物的耦合作用、基坑工程对邻近既有建（构）筑物影响控制措施的优化设计、邻近既有建（构）筑物变形监测体系的研究方向。 岩土工程技术. 2026 40(1): 1-17.]]>
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    <dc:title><![CDATA[邻近既有建（构）筑物基坑工程研究现状综述]]></dc:title>
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    <dc:date>2026-02-06</dc:date>
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    <dc:source>岩土工程技术. 2026 40(1): 1-17.</dc:source>
    <dc:type>article</dc:type>
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    <title><![CDATA[基于MobileNet轻量化模型的滑坡智能识别]]></title>
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	    <description>
		<![CDATA[马建良, 张紫杉, 李建光, 刘欣, 介玉新 传统的滑坡编录统计通常采用人工现场踏勘形式，效率低下且可能遗漏部分区域。目前，主流的基于图像识别的滑坡编录技术通常需要高性能设备，并需要较高的模型训练成本，因而不适合在滑坡现场快速筛查中应用。本研究引入MoblieNet轻量化模型，使用DeepLabV3架构对航空摄影图像中的滑坡进行快速智能识别和边界定位。与传统的卷积神经网络（CNN）图像分割方法相比，该方法可以在传统方案10%的训练时间内，实现超过90%的准确度，可以更好地契合工程上对于显性滑坡快速智能识别需求，适用于大面积区域滑坡点的快速筛查与编录。 岩土工程技术. 2026 40(1): 18-25.]]>
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    <dc:title><![CDATA[基于MobileNet轻量化模型的滑坡智能识别]]></dc:title>
    <dc:creator><![CDATA[马建良, 张紫杉, 李建光, 刘欣, 介玉新]]></dc:creator>
    <dc:date>2026-02-06</dc:date>
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    <dc:identifier>doi:10.20265/j.cnki.issn.1007-2993.2024-0295</dc:identifier>
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    <item rdf:about="http://ytgcjs.xml-journal.net/article/doi/10.20265/j.cnki.issn.1007-2993.2024-0598?pageType=en">
    <title><![CDATA[基于应力扩散法的市域堤防防护范围的计算方法]]></title>
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	    <description>
		<![CDATA[余锦地, 刘翔, 李博, 徐朝阳, 李春意, 周建 高填方堤防、多级平台堤防以及堤防提标加固工程日益增多，堤防荷载的应力扩散效应对周边建筑可能构成严重威胁。传统设计方案中，未充分考虑堤防荷载的应力扩散效应，高估堤顶区域的附加应力，同时低估水平方向的扩散效应，导致设计中未能充分评估堤防荷载对周边建筑的潜在威胁。堤防荷载扩散中这一高一低的传统设计理念，给工程设计和分析判断带来了较大困难，也给设计方案的优化提供了新思路。基于应力扩散角法，将堤防荷载分为边坡区域荷载和堤顶区域荷载，量化了应力扩散效应对基底压力分布范围和大小的影响，为堤防设计提供了一个增强安全性的新工具。通过对比，该法相对于传统方法能更准确地反映基底压力的实际分布情况，经分析，其扩散程度与堤防截面几何尺寸相关。此外，依据工程实测数据量化了堤防之外的扩散区域中的不均匀沉降，计算结果表明扩散效应对周边民建房结构稳定性构成潜在威胁，可能引发倾斜和裂缝等结构安全问题。建议在大型工程周边的重要位置设立沉降观测点，以实时监测并及时采取防范措施。 岩土工程技术. 2026 40(1): 26-35.]]>
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    <dc:creator><![CDATA[余锦地, 刘翔, 李博, 徐朝阳, 李春意, 周建]]></dc:creator>
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    <dc:source>岩土工程技术. 2026 40(1): 26-35.</dc:source>
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    <title><![CDATA[自由设站虚拟基准线水平位移监测方法研究]]></title>
    <link>http://ytgcjs.xml-journal.net/article/doi/10.20265/j.cnki.issn.1007-2993.2024-0546?pageType=en</link>
	    <description>
		<![CDATA[李志超, 闫阳阳 基坑监测中采用常规方法设置的基准点适用性差，传统的水平位移监测方法很难满足监测平台模块化设计和控制需求。本文分析了棱镜式基准点在城市内基坑监测中的适用性和便捷性，通过对全站仪自由设站技术的研究和应用，阐述了自由设站法建立水平位移监测独立基准网的方法步骤，并提出了提升此类基准网精度的方法，实现了对监测点相对于基准点的空间位置的精确测量。同时，提出了一种新的水平位移监测方法——基于全站仪自由设站法的水平位移监测虚拟基准线法，通过建立虚拟基准线，对监测点相对于虚拟基准线的水平距离变化进行监测，进而确定监测对象在特定方向上的位移变化，具有高精度、灵活性和实用性。 岩土工程技术. 2026 40(1): 36-42.]]>
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		<![CDATA[李志超, 闫阳阳 基坑监测中采用常规方法设置的基准点适用性差，传统的水平位移监测方法很难满足监测平台模块化设计和控制需求。本文分析了棱镜式基准点在城市内基坑监测中的适用性和便捷性，通过对全站仪自由设站技术的研究和应用，阐述了自由设站法建立水平位移监测独立基准网的方法步骤，并提出了提升此类基准网精度的方法，实现了对监测点相对于基准点的空间位置的精确测量。同时，提出了一种新的水平位移监测方法——基于全站仪自由设站法的水平位移监测虚拟基准线法，通过建立虚拟基准线，对监测点相对于虚拟基准线的水平距离变化进行监测，进而确定监测对象在特定方向上的位移变化，具有高精度、灵活性和实用性。 岩土工程技术. 2026 40(1): 36-42.]]>
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    <dc:title><![CDATA[自由设站虚拟基准线水平位移监测方法研究]]></dc:title>
    <dc:creator><![CDATA[李志超, 闫阳阳]]></dc:creator>
    <dc:date>2026-02-06</dc:date>
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    <dc:identifier>doi:10.20265/j.cnki.issn.1007-2993.2024-0546</dc:identifier>
    <prism:doi>10.20265/j.cnki.issn.1007-2993.2024-0546</prism:doi>
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    <item rdf:about="http://ytgcjs.xml-journal.net/article/doi/10.20265/j.cnki.issn.1007-2993.2024-0441?pageType=en">
    <title><![CDATA[砂卵石地层长螺旋钻机高效施工技术研究]]></title>
    <link>http://ytgcjs.xml-journal.net/article/doi/10.20265/j.cnki.issn.1007-2993.2024-0441?pageType=en</link>
	    <description>
		<![CDATA[李权峰, 王雪婷 常规长螺旋钻机在砂卵石地层中的施工困难主要表现为卡钻、埋钻和机械磨损严重，为此，对长螺旋钻机钻具和钻进操作进行了系列改进，主要包括：增强长螺旋钻机动力头扭矩，使其能在含有大粒径漂石的砂卵石地层钻进；增加动力头反转功能，使其卡钻或埋钻后能够自主调整；加强钻具（钻杆、合金截齿钻头、变径等）、前后背板（含卡瓦）、护筒和螺丝等相关部件，使其适应施工强度；钻进过程中根据实际情况调整转速、进尺速度等施工参数，达到一次成孔、成桩的效果。通过实际测试，提出5套适用于不同砂卵石地层施工的长螺旋钻机改装配置，供工程应用参考。 岩土工程技术. 2026 40(1): 43-47.]]>
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		<![CDATA[李权峰, 王雪婷 常规长螺旋钻机在砂卵石地层中的施工困难主要表现为卡钻、埋钻和机械磨损严重，为此，对长螺旋钻机钻具和钻进操作进行了系列改进，主要包括：增强长螺旋钻机动力头扭矩，使其能在含有大粒径漂石的砂卵石地层钻进；增加动力头反转功能，使其卡钻或埋钻后能够自主调整；加强钻具（钻杆、合金截齿钻头、变径等）、前后背板（含卡瓦）、护筒和螺丝等相关部件，使其适应施工强度；钻进过程中根据实际情况调整转速、进尺速度等施工参数，达到一次成孔、成桩的效果。通过实际测试，提出5套适用于不同砂卵石地层施工的长螺旋钻机改装配置，供工程应用参考。 岩土工程技术. 2026 40(1): 43-47.]]>
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    <dc:title><![CDATA[砂卵石地层长螺旋钻机高效施工技术研究]]></dc:title>
    <dc:creator><![CDATA[李权峰, 王雪婷]]></dc:creator>
    <dc:date>2026-02-06</dc:date>
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    <dc:source>岩土工程技术. 2026 40(1): 43-47.</dc:source>
    <dc:type>article</dc:type>
    <dc:identifier>doi:10.20265/j.cnki.issn.1007-2993.2024-0441</dc:identifier>
    <prism:doi>10.20265/j.cnki.issn.1007-2993.2024-0441</prism:doi>
    <prism:publicationName>岩土工程技术</prism:publicationName>
    <prism:volume>40</prism:volume>
    <prism:number>1</prism:number>
    <prism:publicationDate>2026-02-06</prism:publicationDate>
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  </item>
    <item rdf:about="http://ytgcjs.xml-journal.net/article/doi/10.20265/j.cnki.issn.1007-2993.2024-0520?pageType=en">
    <title><![CDATA[先浅后深工序下结合CFG桩的三排桩基坑支护设计]]></title>
    <link>http://ytgcjs.xml-journal.net/article/doi/10.20265/j.cnki.issn.1007-2993.2024-0520?pageType=en</link>
	    <description>
		<![CDATA[章良兵, 黄昌乾 北京地区某建筑项目高层住宅楼与纯地下车库毗邻，二者基础高差7.6 m，根据施工进度安排，位于浅部的住宅楼需先于车库施工，毗邻段车库基坑支护设计需考虑最不利工况，即住宅结构封顶时车库基坑肥槽尚未回填。为有效控制深部基坑与浅部住宅楼变形，对深部基坑采用结合浅部住宅楼CFG桩的三排桩支护方案。数值模拟和基坑变形监测表明，深部基坑变形和浅部住宅沉降及倾斜均处于可控范围，浅部住宅楼荷载绝大部分通过CFG桩传递至深部地层中，对深部基坑影响较小。本方案中CFG桩兼作竖向承载和水平承载构件，可采用扩径和配筋相结合的措施增加其侧向刚度，同时需要注意控制复合地基承载力和刚度的均匀性。 岩土工程技术. 2026 40(1): 48-54.]]>
	</description>
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		<![CDATA[章良兵, 黄昌乾 北京地区某建筑项目高层住宅楼与纯地下车库毗邻，二者基础高差7.6 m，根据施工进度安排，位于浅部的住宅楼需先于车库施工，毗邻段车库基坑支护设计需考虑最不利工况，即住宅结构封顶时车库基坑肥槽尚未回填。为有效控制深部基坑与浅部住宅楼变形，对深部基坑采用结合浅部住宅楼CFG桩的三排桩支护方案。数值模拟和基坑变形监测表明，深部基坑变形和浅部住宅沉降及倾斜均处于可控范围，浅部住宅楼荷载绝大部分通过CFG桩传递至深部地层中，对深部基坑影响较小。本方案中CFG桩兼作竖向承载和水平承载构件，可采用扩径和配筋相结合的措施增加其侧向刚度，同时需要注意控制复合地基承载力和刚度的均匀性。 岩土工程技术. 2026 40(1): 48-54.]]>
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    <dc:title><![CDATA[先浅后深工序下结合CFG桩的三排桩基坑支护设计]]></dc:title>
    <dc:creator><![CDATA[章良兵, 黄昌乾]]></dc:creator>
    <dc:date>2026-02-06</dc:date>
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    <dc:source>岩土工程技术. 2026 40(1): 48-54.</dc:source>
    <dc:type>article</dc:type>
    <dc:identifier>doi:10.20265/j.cnki.issn.1007-2993.2024-0520</dc:identifier>
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    <prism:publicationName>岩土工程技术</prism:publicationName>
    <prism:volume>40</prism:volume>
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    <prism:publicationDate>2026-02-06</prism:publicationDate>
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    <item rdf:about="http://ytgcjs.xml-journal.net/article/doi/10.20265/j.cnki.issn.1007-2993.2024-0437?pageType=en">
    <title><![CDATA[邻近既有区间隧道的超大地铁车站深基坑设计与监测分析]]></title>
    <link>http://ytgcjs.xml-journal.net/article/doi/10.20265/j.cnki.issn.1007-2993.2024-0437?pageType=en</link>
	    <description>
		<![CDATA[叶维, 汤斌, 成怡冲, 安然, 吴才德, 龚迪快 宁波轨道交通7号线小洋江站为多线换乘地下三层车站，基坑长度270.8 m，四线段基坑宽度51.4～55.7 m，两线段基坑宽度19.6～27.3 m，基坑深度27～31 m。车站建设场地存在深厚软土，基坑北侧距已运营的区间隧道约30.8 m，基坑变形控制要求较高。为控制基坑与邻近区间隧道变形，基坑围护设计采用地连墙+内支撑体系，同时采用硬分坑分时分段施工、软分坑分层开挖、地连墙构造段加长切断承压水层及设置施工便道与栈桥等一系列措施。监测结果表明，基坑大阳角采用软分坑与分层开挖的方式，对其变形控制非常有效；地表沉降对于坑外荷载较为敏感，坑外存在长期荷载区域地表沉降远大于其余区域；基坑开挖对邻近区间隧道存在影响，开挖深度小于隧道埋深时，对区间隧道影响较大，而开挖深度超过隧道埋深时，对区间隧道影响相对较小，最终区间隧道沉降为5.9 mm，控制在允许范围内。 岩土工程技术. 2026 40(1): 55-62.]]>
	</description>
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		<![CDATA[叶维, 汤斌, 成怡冲, 安然, 吴才德, 龚迪快 宁波轨道交通7号线小洋江站为多线换乘地下三层车站，基坑长度270.8 m，四线段基坑宽度51.4～55.7 m，两线段基坑宽度19.6～27.3 m，基坑深度27～31 m。车站建设场地存在深厚软土，基坑北侧距已运营的区间隧道约30.8 m，基坑变形控制要求较高。为控制基坑与邻近区间隧道变形，基坑围护设计采用地连墙+内支撑体系，同时采用硬分坑分时分段施工、软分坑分层开挖、地连墙构造段加长切断承压水层及设置施工便道与栈桥等一系列措施。监测结果表明，基坑大阳角采用软分坑与分层开挖的方式，对其变形控制非常有效；地表沉降对于坑外荷载较为敏感，坑外存在长期荷载区域地表沉降远大于其余区域；基坑开挖对邻近区间隧道存在影响，开挖深度小于隧道埋深时，对区间隧道影响较大，而开挖深度超过隧道埋深时，对区间隧道影响相对较小，最终区间隧道沉降为5.9 mm，控制在允许范围内。 岩土工程技术. 2026 40(1): 55-62.]]>
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    <dc:title><![CDATA[邻近既有区间隧道的超大地铁车站深基坑设计与监测分析]]></dc:title>
    <dc:creator><![CDATA[叶维, 汤斌, 成怡冲, 安然, 吴才德, 龚迪快]]></dc:creator>
    <dc:date>2026-02-06</dc:date>
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    <dc:source>岩土工程技术. 2026 40(1): 55-62.</dc:source>
    <dc:type>article</dc:type>
    <dc:identifier>doi:10.20265/j.cnki.issn.1007-2993.2024-0437</dc:identifier>
    <prism:doi>10.20265/j.cnki.issn.1007-2993.2024-0437</prism:doi>
    <prism:publicationName>岩土工程技术</prism:publicationName>
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    <prism:publicationDate>2026-02-06</prism:publicationDate>
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    <item rdf:about="http://ytgcjs.xml-journal.net/article/doi/10.20265/j.cnki.issn.1007-2993.2025-0047?pageType=en">
    <title><![CDATA[考虑应变硬化的厚层淤泥核电厂址桩基水平承载力及工程处理措施影响研究]]></title>
    <link>http://ytgcjs.xml-journal.net/article/doi/10.20265/j.cnki.issn.1007-2993.2025-0047?pageType=en</link>
	    <description>
		<![CDATA[丁立钦, 陈立伟, 吕涛, 杨球玉, 王旭宏 桩基在非基岩区核电厂相关建筑中的应用日益广泛，其水平承载力的确定与优化问题十分重要。考虑土体硬化本构模型并基于勘察资料确定合理取参方法，围绕核电厂工况构建水平承载桩基有限元模型，通过对比模型计算结果与规范经验法计算结果验证了模型的合理性，应用该模型重点分析了各类工程处理措施对桩基水平承载力的影响，研究成果表明：均匀布桩情况下，布桩形式对桩基水平承载力的影响很小，而桩径与桩基水平承载力直接相关；一般压实承台侧土可将桩基水平承载力提升10%以上，但随压实度增加后进一步提升的效果不明显；承台下进行局部土体加固的深度、宽度及加固土体刚度均会显著影响桩基水平承载力，但加固区宽度并非越宽越好；上部淤泥层预固结处理后，可将桩基水平承载力提升10%以上。另外，通过施加以上各类综合处理措施，可将桩基水平承载力提升85%以上。相关成果可为具体工况下桩基水平承载力的预测及优化提供方法路径，为工程前期阶段方案设计提供参考。 岩土工程技术. 2026 40(1): 63-74.]]>
	</description>
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		<![CDATA[丁立钦, 陈立伟, 吕涛, 杨球玉, 王旭宏 桩基在非基岩区核电厂相关建筑中的应用日益广泛，其水平承载力的确定与优化问题十分重要。考虑土体硬化本构模型并基于勘察资料确定合理取参方法，围绕核电厂工况构建水平承载桩基有限元模型，通过对比模型计算结果与规范经验法计算结果验证了模型的合理性，应用该模型重点分析了各类工程处理措施对桩基水平承载力的影响，研究成果表明：均匀布桩情况下，布桩形式对桩基水平承载力的影响很小，而桩径与桩基水平承载力直接相关；一般压实承台侧土可将桩基水平承载力提升10%以上，但随压实度增加后进一步提升的效果不明显；承台下进行局部土体加固的深度、宽度及加固土体刚度均会显著影响桩基水平承载力，但加固区宽度并非越宽越好；上部淤泥层预固结处理后，可将桩基水平承载力提升10%以上。另外，通过施加以上各类综合处理措施，可将桩基水平承载力提升85%以上。相关成果可为具体工况下桩基水平承载力的预测及优化提供方法路径，为工程前期阶段方案设计提供参考。 岩土工程技术. 2026 40(1): 63-74.]]>
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    <dc:title><![CDATA[考虑应变硬化的厚层淤泥核电厂址桩基水平承载力及工程处理措施影响研究]]></dc:title>
    <dc:creator><![CDATA[丁立钦, 陈立伟, 吕涛, 杨球玉, 王旭宏]]></dc:creator>
    <dc:date>2026-02-06</dc:date>
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    <dc:source>岩土工程技术. 2026 40(1): 63-74.</dc:source>
    <dc:type>article</dc:type>
    <dc:identifier>doi:10.20265/j.cnki.issn.1007-2993.2025-0047</dc:identifier>
    <prism:doi>10.20265/j.cnki.issn.1007-2993.2025-0047</prism:doi>
    <prism:publicationName>岩土工程技术</prism:publicationName>
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    <prism:publicationDate>2026-02-06</prism:publicationDate>
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    <item rdf:about="http://ytgcjs.xml-journal.net/article/doi/10.20265/j.cnki.issn.1007-2993.2024-0503?pageType=en">
    <title><![CDATA[黄泛区冷却塔刚性桩复合地基抗液化措施优化研究]]></title>
    <link>http://ytgcjs.xml-journal.net/article/doi/10.20265/j.cnki.issn.1007-2993.2024-0503?pageType=en</link>
	    <description>
		<![CDATA[李健, 张明晶, 刘晓威, 庄培芝, 朱启银, 崔学仕, 李罡 某电厂冷却塔位于黄泛区液化土层，采用刚性桩复合地基，为对其复合地基护桩系统进行优化设计，采用数值分析方法对场地土与刚性桩结构在地震荷载作用下的受力特征和动力响应机制进行研究，探讨不同刚性桩护桩方式对地基抗震性能、变形特性等的影响。结果表明：承台下基桩峰值弯矩出现在最外侧基桩，对应地基底部可液化土层与下部非液化土层交界处；一排、三排和长短组合桩围护时，峰值弯矩分别降低16.7%，31.9%和29.9%；定义基桩峰值弯矩降低百分比与护桩长度比值为护桩效益系数，发现长短桩组合桩型为最具效益桩型，三排护桩工况对应的效益最低；护桩可以降低桩周土整体加速度，改善桩基承台沉降变形，一排护桩、三排护桩和长短桩工况下，沉降分别降低7.75%，24.03%和15.5%。 岩土工程技术. 2026 40(1): 75-83.]]>
	</description>
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		<![CDATA[李健, 张明晶, 刘晓威, 庄培芝, 朱启银, 崔学仕, 李罡 某电厂冷却塔位于黄泛区液化土层，采用刚性桩复合地基，为对其复合地基护桩系统进行优化设计，采用数值分析方法对场地土与刚性桩结构在地震荷载作用下的受力特征和动力响应机制进行研究，探讨不同刚性桩护桩方式对地基抗震性能、变形特性等的影响。结果表明：承台下基桩峰值弯矩出现在最外侧基桩，对应地基底部可液化土层与下部非液化土层交界处；一排、三排和长短组合桩围护时，峰值弯矩分别降低16.7%，31.9%和29.9%；定义基桩峰值弯矩降低百分比与护桩长度比值为护桩效益系数，发现长短桩组合桩型为最具效益桩型，三排护桩工况对应的效益最低；护桩可以降低桩周土整体加速度，改善桩基承台沉降变形，一排护桩、三排护桩和长短桩工况下，沉降分别降低7.75%，24.03%和15.5%。 岩土工程技术. 2026 40(1): 75-83.]]>
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    <dc:title><![CDATA[黄泛区冷却塔刚性桩复合地基抗液化措施优化研究]]></dc:title>
    <dc:creator><![CDATA[李健, 张明晶, 刘晓威, 庄培芝, 朱启银, 崔学仕, 李罡]]></dc:creator>
    <dc:date>2026-02-06</dc:date>
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    <dc:source>岩土工程技术. 2026 40(1): 75-83.</dc:source>
    <dc:type>article</dc:type>
    <dc:identifier>doi:10.20265/j.cnki.issn.1007-2993.2024-0503</dc:identifier>
    <prism:doi>10.20265/j.cnki.issn.1007-2993.2024-0503</prism:doi>
    <prism:publicationName>岩土工程技术</prism:publicationName>
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    <prism:publicationDate>2026-02-06</prism:publicationDate>
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    <item rdf:about="http://ytgcjs.xml-journal.net/article/doi/10.20265/j.cnki.issn.1007-2993.2024-0323?pageType=en">
    <title><![CDATA[微生物矿化封堵岩体裂隙沉淀分布特征对渗透性影响分析]]></title>
    <link>http://ytgcjs.xml-journal.net/article/doi/10.20265/j.cnki.issn.1007-2993.2024-0323?pageType=en</link>
	    <description>
		<![CDATA[李玉忠, 刘乾灵, 彭振华, 张皓宇, 孙哲, 张彬 地下水封油库对洞室渗水量有严格的要求，需进行注浆渗控。微生物诱导碳酸钙沉淀（MICP）生成的微生物水泥具有浆液颗粒小、黏度低、流动性好等优点，为封堵岩体微裂隙提供了新的思路。微生物矿化注浆封堵岩体裂隙降渗过程包含了微生物水解尿素、矿化沉淀反应以及沉淀在裂隙中附着和分布等一系列反应。本文首先阐述了微生物矿化反应基本原理，基于目前研究和应用最为广泛的脲酶水解尿素反应方式介绍其生物酶催化作用，然后通过分析脲酶水解尿素反应过程中生成的沉淀对裂隙隙宽的影响，推导了矿化反应沉淀在裂隙中不同的附着特征对裂隙渗透性降低的理论公式，同时相应地分析了影响效果。本文旨在通过了解微生物矿化封堵岩体裂隙降渗过程中耦合关系，为后续微生物矿化封堵岩体裂隙降渗机制研究提供理论基础。 岩土工程技术. 2026 40(1): 84-90.]]>
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		<![CDATA[李玉忠, 刘乾灵, 彭振华, 张皓宇, 孙哲, 张彬 地下水封油库对洞室渗水量有严格的要求，需进行注浆渗控。微生物诱导碳酸钙沉淀（MICP）生成的微生物水泥具有浆液颗粒小、黏度低、流动性好等优点，为封堵岩体微裂隙提供了新的思路。微生物矿化注浆封堵岩体裂隙降渗过程包含了微生物水解尿素、矿化沉淀反应以及沉淀在裂隙中附着和分布等一系列反应。本文首先阐述了微生物矿化反应基本原理，基于目前研究和应用最为广泛的脲酶水解尿素反应方式介绍其生物酶催化作用，然后通过分析脲酶水解尿素反应过程中生成的沉淀对裂隙隙宽的影响，推导了矿化反应沉淀在裂隙中不同的附着特征对裂隙渗透性降低的理论公式，同时相应地分析了影响效果。本文旨在通过了解微生物矿化封堵岩体裂隙降渗过程中耦合关系，为后续微生物矿化封堵岩体裂隙降渗机制研究提供理论基础。 岩土工程技术. 2026 40(1): 84-90.]]>
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    <dc:title><![CDATA[微生物矿化封堵岩体裂隙沉淀分布特征对渗透性影响分析]]></dc:title>
    <dc:creator><![CDATA[李玉忠, 刘乾灵, 彭振华, 张皓宇, 孙哲, 张彬]]></dc:creator>
    <dc:date>2026-02-06</dc:date>
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    <dc:source>岩土工程技术. 2026 40(1): 84-90.</dc:source>
    <dc:type>article</dc:type>
    <dc:identifier>doi:10.20265/j.cnki.issn.1007-2993.2024-0323</dc:identifier>
    <prism:doi>10.20265/j.cnki.issn.1007-2993.2024-0323</prism:doi>
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    <prism:publicationDate>2026-02-06</prism:publicationDate>
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    <item rdf:about="http://ytgcjs.xml-journal.net/article/doi/10.20265/j.cnki.issn.1007-2993.2024-0610?pageType=en">
    <title><![CDATA[邻近既有营运线叠线隧道盾构施工变形实测分析]]></title>
    <link>http://ytgcjs.xml-journal.net/article/doi/10.20265/j.cnki.issn.1007-2993.2024-0610?pageType=en</link>
	    <description>
		<![CDATA[朱俊, 霍畅, 薛明胜, 杨平, 王加辉 针对邻近既有营运线叠线隧道盾构施工的变形控制难题，依托南京地铁6号线岗子村—花园路区间工程，采用“先下后上”、注浆隔离加固和下线隧道台车系统支撑的施工技术，通过实测，分析叠线隧道盾构施工引起的地表沉降变化规律与盾构掘进对邻近既有营运线管片产生的影响，得到全过程地表沉降及既有隧道变形规律，结果表明：（1）下线隧道掘进时地表沉降随掘进相对时间先隆起，达到最大值后再沉降，直至趋于稳定，上线隧道掘进地表沉降规律相似；受注浆隔离加固影响，既有隧道地表沉降变化不明显，地表沉降曲线总体符合非对称的Peck曲线。（2）盾构掘进时，注浆压力增大，地表竖向位移日变量相应增加；盾构总推力与刀盘扭矩变化对地表竖向位移无明显影响。（3）上线隧道掘进时，下线隧道变形由“圆形”向“竖椭圆形”发展；下线隧道在台车支撑作用下，道床竖向位移与隧道水平收敛值相比无台车支撑时减少50%。（4）上线掘进完成后，拱顶和道床最终沉降最大分别为2.6 mm和2.5 mm，左右拱腰最大水平位移分别为0.3 mm和0.7 mm，呈向叠线隧道方向移动趋势。 岩土工程技术. 2026 40(1): 91-100.]]>
	</description>
    <content:encoded>
		<![CDATA[朱俊, 霍畅, 薛明胜, 杨平, 王加辉 针对邻近既有营运线叠线隧道盾构施工的变形控制难题，依托南京地铁6号线岗子村—花园路区间工程，采用“先下后上”、注浆隔离加固和下线隧道台车系统支撑的施工技术，通过实测，分析叠线隧道盾构施工引起的地表沉降变化规律与盾构掘进对邻近既有营运线管片产生的影响，得到全过程地表沉降及既有隧道变形规律，结果表明：（1）下线隧道掘进时地表沉降随掘进相对时间先隆起，达到最大值后再沉降，直至趋于稳定，上线隧道掘进地表沉降规律相似；受注浆隔离加固影响，既有隧道地表沉降变化不明显，地表沉降曲线总体符合非对称的Peck曲线。（2）盾构掘进时，注浆压力增大，地表竖向位移日变量相应增加；盾构总推力与刀盘扭矩变化对地表竖向位移无明显影响。（3）上线隧道掘进时，下线隧道变形由“圆形”向“竖椭圆形”发展；下线隧道在台车支撑作用下，道床竖向位移与隧道水平收敛值相比无台车支撑时减少50%。（4）上线掘进完成后，拱顶和道床最终沉降最大分别为2.6 mm和2.5 mm，左右拱腰最大水平位移分别为0.3 mm和0.7 mm，呈向叠线隧道方向移动趋势。 岩土工程技术. 2026 40(1): 91-100.]]>
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    <dc:title><![CDATA[邻近既有营运线叠线隧道盾构施工变形实测分析]]></dc:title>
    <dc:creator><![CDATA[朱俊, 霍畅, 薛明胜, 杨平, 王加辉]]></dc:creator>
    <dc:date>2026-02-06</dc:date>
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    <dc:source>岩土工程技术. 2026 40(1): 91-100.</dc:source>
    <dc:type>article</dc:type>
    <dc:identifier>doi:10.20265/j.cnki.issn.1007-2993.2024-0610</dc:identifier>
    <prism:doi>10.20265/j.cnki.issn.1007-2993.2024-0610</prism:doi>
    <prism:publicationName>岩土工程技术</prism:publicationName>
    <prism:volume>40</prism:volume>
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    <prism:publicationDate>2026-02-06</prism:publicationDate>
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  </item>
    <item rdf:about="http://ytgcjs.xml-journal.net/article/doi/10.20265/j.cnki.issn.1007-2993.2025-0042?pageType=en">
    <title><![CDATA[地铁暗挖车站PBM工法地层及结构变形研究]]></title>
    <link>http://ytgcjs.xml-journal.net/article/doi/10.20265/j.cnki.issn.1007-2993.2025-0042?pageType=en</link>
	    <description>
		<![CDATA[王子君 沈阳某地铁车站采用PBM工法开挖，以该暗挖工程为背景，介绍了PBM工法现场施工关键技术及措施，通过现场监测和数据分析，研究了PBM工法车站开挖过程引起的地表沉降、结构变形和应变的变化规律。研究结果表明：该车站PBM工法施工引起地表最终沉降最大值约25 mm，沉降控制水平较好；整体结构变形及应变处于安全范围，表明PBM工法整体结构布置合理。在负一层的开挖及结构浇筑中，应减小开挖步距和顶板注浆的速度，以减小对上覆管线的扰动；当负一层开挖施工到中部横梁时应适当减缓开挖速度，加强临时支护，从而更好地控制横梁竖向变形。 岩土工程技术. 2026 40(1): 101-107.]]>
	</description>
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		<![CDATA[王子君 沈阳某地铁车站采用PBM工法开挖，以该暗挖工程为背景，介绍了PBM工法现场施工关键技术及措施，通过现场监测和数据分析，研究了PBM工法车站开挖过程引起的地表沉降、结构变形和应变的变化规律。研究结果表明：该车站PBM工法施工引起地表最终沉降最大值约25 mm，沉降控制水平较好；整体结构变形及应变处于安全范围，表明PBM工法整体结构布置合理。在负一层的开挖及结构浇筑中，应减小开挖步距和顶板注浆的速度，以减小对上覆管线的扰动；当负一层开挖施工到中部横梁时应适当减缓开挖速度，加强临时支护，从而更好地控制横梁竖向变形。 岩土工程技术. 2026 40(1): 101-107.]]>
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    <dc:title><![CDATA[地铁暗挖车站PBM工法地层及结构变形研究]]></dc:title>
    <dc:creator><![CDATA[王子君]]></dc:creator>
    <dc:date>2026-02-06</dc:date>
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    <dc:source>岩土工程技术. 2026 40(1): 101-107.</dc:source>
    <dc:type>article</dc:type>
    <dc:identifier>doi:10.20265/j.cnki.issn.1007-2993.2025-0042</dc:identifier>
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    <prism:publicationName>岩土工程技术</prism:publicationName>
    <prism:volume>40</prism:volume>
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    <prism:publicationDate>2026-02-06</prism:publicationDate>
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  </item>
    <item rdf:about="http://ytgcjs.xml-journal.net/article/doi/10.20265/j.cnki.issn.1007-2993.2025-0092?pageType=en">
    <title><![CDATA[西安地区钻杆直径对标准贯入试验&lt;i&gt;N&lt;/i&gt;值影响的试验研究]]></title>
    <link>http://ytgcjs.xml-journal.net/article/doi/10.20265/j.cnki.issn.1007-2993.2025-0092?pageType=en</link>
	    <description>
		<![CDATA[黄晓维, 张鹏, 张一军, 任小江 目前西安地区进行标准贯入试验（SPT）大多使用&lt;i&gt;ϕ&lt;/i&gt;50型钻杆，与规范规定的&lt;i&gt;ϕ&lt;/i&gt;42型钻杆有所差异。选取西安地区三处工程场地，分别在砂土和黄土状粉土地层中进行两种钻杆直径标贯击数&lt;i&gt;N&lt;/i&gt;值对比试验，统计分析了两种杆径测得标贯击数的相互关系及对液化判定的影响。结果表明，钻杆直径对标贯试验击数&lt;i&gt;N&lt;/i&gt;值的影响，在不同地层和不同试验深度下结果不同。10 m深度范围内，&lt;i&gt;ϕ&lt;/i&gt;50钻杆和&lt;i&gt;ϕ&lt;/i&gt;42钻杆测得标贯击数&lt;i&gt;N&lt;/i&gt;值较为接近，砂土层中比值&lt;i&gt;N&lt;/i&gt;&lt;sub&gt;50&lt;/sub&gt;/&lt;i&gt;N&lt;/i&gt;&lt;sub&gt;42&lt;/sub&gt;介于0.98～1.02，黄土状粉土层中比值&lt;i&gt;N&lt;/i&gt;&lt;sub&gt;50&lt;/sub&gt;/&lt;i&gt;N&lt;/i&gt;&lt;sub&gt;42&lt;/sub&gt;介于1.01～1.05；10～20 m范围内，两种杆径测得标贯击数&lt;i&gt;N&lt;/i&gt;值偏差较大，两类土层中比值&lt;i&gt;N&lt;/i&gt;&lt;sub&gt;50&lt;/sub&gt;/&lt;i&gt;N&lt;/i&gt;&lt;sub&gt;42&lt;/sub&gt;分别介于1.03～1.05和1.05～1.10。此外，采用&lt;i&gt;ϕ&lt;/i&gt;50钻杆和&lt;i&gt;ϕ&lt;/i&gt;42钻杆数据进行砂土和黄土状粉土地基土液化判定时整体上均为不液化，但在液化边界线附近局部区域，&lt;i&gt;ϕ&lt;/i&gt;42钻杆标贯数据判别为液化时，&lt;i&gt;ϕ&lt;/i&gt;50钻杆标贯数据判别结果为不液化。 岩土工程技术. 2026 40(1): 108-112.]]>
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		<![CDATA[黄晓维, 张鹏, 张一军, 任小江 目前西安地区进行标准贯入试验（SPT）大多使用&lt;i&gt;ϕ&lt;/i&gt;50型钻杆，与规范规定的&lt;i&gt;ϕ&lt;/i&gt;42型钻杆有所差异。选取西安地区三处工程场地，分别在砂土和黄土状粉土地层中进行两种钻杆直径标贯击数&lt;i&gt;N&lt;/i&gt;值对比试验，统计分析了两种杆径测得标贯击数的相互关系及对液化判定的影响。结果表明，钻杆直径对标贯试验击数&lt;i&gt;N&lt;/i&gt;值的影响，在不同地层和不同试验深度下结果不同。10 m深度范围内，&lt;i&gt;ϕ&lt;/i&gt;50钻杆和&lt;i&gt;ϕ&lt;/i&gt;42钻杆测得标贯击数&lt;i&gt;N&lt;/i&gt;值较为接近，砂土层中比值&lt;i&gt;N&lt;/i&gt;&lt;sub&gt;50&lt;/sub&gt;/&lt;i&gt;N&lt;/i&gt;&lt;sub&gt;42&lt;/sub&gt;介于0.98～1.02，黄土状粉土层中比值&lt;i&gt;N&lt;/i&gt;&lt;sub&gt;50&lt;/sub&gt;/&lt;i&gt;N&lt;/i&gt;&lt;sub&gt;42&lt;/sub&gt;介于1.01～1.05；10～20 m范围内，两种杆径测得标贯击数&lt;i&gt;N&lt;/i&gt;值偏差较大，两类土层中比值&lt;i&gt;N&lt;/i&gt;&lt;sub&gt;50&lt;/sub&gt;/&lt;i&gt;N&lt;/i&gt;&lt;sub&gt;42&lt;/sub&gt;分别介于1.03～1.05和1.05～1.10。此外，采用&lt;i&gt;ϕ&lt;/i&gt;50钻杆和&lt;i&gt;ϕ&lt;/i&gt;42钻杆数据进行砂土和黄土状粉土地基土液化判定时整体上均为不液化，但在液化边界线附近局部区域，&lt;i&gt;ϕ&lt;/i&gt;42钻杆标贯数据判别为液化时，&lt;i&gt;ϕ&lt;/i&gt;50钻杆标贯数据判别结果为不液化。 岩土工程技术. 2026 40(1): 108-112.]]>
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    <dc:title><![CDATA[西安地区钻杆直径对标准贯入试验&lt;i&gt;N&lt;/i&gt;值影响的试验研究]]></dc:title>
    <dc:creator><![CDATA[黄晓维, 张鹏, 张一军, 任小江]]></dc:creator>
    <dc:date>2026-02-06</dc:date>
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    <dc:source>岩土工程技术. 2026 40(1): 108-112.</dc:source>
    <dc:type>article</dc:type>
    <dc:identifier>doi:10.20265/j.cnki.issn.1007-2993.2025-0092</dc:identifier>
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    <prism:publicationName>岩土工程技术</prism:publicationName>
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  </item>
    <item rdf:about="http://ytgcjs.xml-journal.net/article/doi/10.20265/j.cnki.issn.1007-2993.2024-0485?pageType=en">
    <title><![CDATA[膨胀土的长期回弹特性试验研究]]></title>
    <link>http://ytgcjs.xml-journal.net/article/doi/10.20265/j.cnki.issn.1007-2993.2024-0485?pageType=en</link>
	    <description>
		<![CDATA[于世祥, 孔令明 为研究膨胀土的长期回弹变形特性，以人工配置的具有不同膨胀潜势的饱和膨胀土为研究对象，开展了不同应力水平下的长期侧限回弹试验。研究发现：（1）卸荷过程中，弱膨胀土表现出良好的线性回弹特征，而强膨胀土表现出高度非线性；（2）卸荷后的长期回弹变形可划分为主回弹变形、次固结变形两部分；当强膨胀土的回弹率小于极限回弹率，变形两阶段均存在；回弹率达到极限回弹率后，主回弹阶段消失，次固结阶段占据整个变形过程；（3）膨胀土自由膨胀率越大，其压缩指数、回弹指数、极限回弹率越大，临界卸荷比越小，极限回弹率与自由膨胀率之间存在明显的线性关系；（4）随自由膨胀率的增大，次固结系数呈指数型增加，次固结阶段开始时间推迟。 岩土工程技术. 2026 40(1): 113-119.]]>
	</description>
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		<![CDATA[于世祥, 孔令明 为研究膨胀土的长期回弹变形特性，以人工配置的具有不同膨胀潜势的饱和膨胀土为研究对象，开展了不同应力水平下的长期侧限回弹试验。研究发现：（1）卸荷过程中，弱膨胀土表现出良好的线性回弹特征，而强膨胀土表现出高度非线性；（2）卸荷后的长期回弹变形可划分为主回弹变形、次固结变形两部分；当强膨胀土的回弹率小于极限回弹率，变形两阶段均存在；回弹率达到极限回弹率后，主回弹阶段消失，次固结阶段占据整个变形过程；（3）膨胀土自由膨胀率越大，其压缩指数、回弹指数、极限回弹率越大，临界卸荷比越小，极限回弹率与自由膨胀率之间存在明显的线性关系；（4）随自由膨胀率的增大，次固结系数呈指数型增加，次固结阶段开始时间推迟。 岩土工程技术. 2026 40(1): 113-119.]]>
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    <dc:title><![CDATA[膨胀土的长期回弹特性试验研究]]></dc:title>
    <dc:creator><![CDATA[于世祥, 孔令明]]></dc:creator>
    <dc:date>2026-02-06</dc:date>
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    <dc:source>岩土工程技术. 2026 40(1): 113-119.</dc:source>
    <dc:type>article</dc:type>
    <dc:identifier>doi:10.20265/j.cnki.issn.1007-2993.2024-0485</dc:identifier>
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    <prism:publicationDate>2026-02-06</prism:publicationDate>
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    <item rdf:about="http://ytgcjs.xml-journal.net/article/doi/10.20265/j.cnki.issn.1007-2993.2024-0613?pageType=en">
    <title><![CDATA[基于多目标优化的同步注浆浆液性能改良研究]]></title>
    <link>http://ytgcjs.xml-journal.net/article/doi/10.20265/j.cnki.issn.1007-2993.2024-0613?pageType=en</link>
	    <description>
		<![CDATA[姚远, 刘维, 刘映晶, 陈城, 梁家馨 针对盾构同步注浆中易发生的浆液稀释、离析等问题，通过分析实际工程案例，确定浆液配比后进行室内试验，采用SPSS及MINITAB分析试验结果，并结合MATLAB开展符合施工要求的浆液配比优化研究。分析表明：浆液水胶比集中在0.6～0.9，胶砂比集中在0.4～1.0，膨水比集中在0.1～0.3，灰粉比集中在0.2～0.6；水胶比对密度和稠度影响较大，膨水比主要影响流动度、泌水率和固结收缩率，灰粉比对凝结时间和强度影响显著；与MATLAB工具箱求解器的fmincon函数相比，改进的多目标遗传算法（NSGA-Ⅱ）优化结果精度更高，经优化得到最优配比：水胶比0.60、胶砂比0.87、膨水比0.25、灰粉比0.60。基于此，对北京12号线某盾构区间施工进行验证分析，结果表明相较于已有方案，基于多目标优化的浆液在地层变形控制上效果更优。 岩土工程技术. 2026 40(1): 120-131.]]>
	</description>
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		<![CDATA[姚远, 刘维, 刘映晶, 陈城, 梁家馨 针对盾构同步注浆中易发生的浆液稀释、离析等问题，通过分析实际工程案例，确定浆液配比后进行室内试验，采用SPSS及MINITAB分析试验结果，并结合MATLAB开展符合施工要求的浆液配比优化研究。分析表明：浆液水胶比集中在0.6～0.9，胶砂比集中在0.4～1.0，膨水比集中在0.1～0.3，灰粉比集中在0.2～0.6；水胶比对密度和稠度影响较大，膨水比主要影响流动度、泌水率和固结收缩率，灰粉比对凝结时间和强度影响显著；与MATLAB工具箱求解器的fmincon函数相比，改进的多目标遗传算法（NSGA-Ⅱ）优化结果精度更高，经优化得到最优配比：水胶比0.60、胶砂比0.87、膨水比0.25、灰粉比0.60。基于此，对北京12号线某盾构区间施工进行验证分析，结果表明相较于已有方案，基于多目标优化的浆液在地层变形控制上效果更优。 岩土工程技术. 2026 40(1): 120-131.]]>
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    <dc:title><![CDATA[基于多目标优化的同步注浆浆液性能改良研究]]></dc:title>
    <dc:creator><![CDATA[姚远, 刘维, 刘映晶, 陈城, 梁家馨]]></dc:creator>
    <dc:date>2026-02-06</dc:date>
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    <dc:source>岩土工程技术. 2026 40(1): 120-131.</dc:source>
    <dc:type>article</dc:type>
    <dc:identifier>doi:10.20265/j.cnki.issn.1007-2993.2024-0613</dc:identifier>
    <prism:doi>10.20265/j.cnki.issn.1007-2993.2024-0613</prism:doi>
    <prism:publicationName>岩土工程技术</prism:publicationName>
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    <prism:publicationDate>2026-02-06</prism:publicationDate>
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    <item rdf:about="http://ytgcjs.xml-journal.net/article/doi/10.20265/j.cnki.issn.1007-2993.2024-0524?pageType=en">
    <title><![CDATA[甲基硅酸钠改性生土耐水性能试验及机理研究]]></title>
    <link>http://ytgcjs.xml-journal.net/article/doi/10.20265/j.cnki.issn.1007-2993.2024-0524?pageType=en</link>
	    <description>
		<![CDATA[王崴, 杨杨 以内蒙古中部生土为基材，采用表面涂刷与内掺改性两种方法，探究甲基硅酸钠（SM）对生土材料耐水性能的强化机制。通过60 min静水浸泡和120 min动态冲刷试验得出：（1）强度性能：表面涂刷与内掺试件平均抗压强度较对照组分别提升16.67%和47.66%，（2）静水性能：表面涂刷与内掺试件平均吸水率为1.57%和2.17%，软化系数达0.80和0.81；（3）抗冲刷能力：表面涂刷与内掺试件平均吸水率为0.97%和2.11%，软化系数为0.55和0.63；（4）微观机制：表面涂刷改性形成外部包裹式防水层，而内掺改性通过SM与土颗粒生成聚硅氧烷膜，同步增强防水性与结构稳定性。 岩土工程技术. 2026 40(1): 132-140.]]>
	</description>
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		<![CDATA[王崴, 杨杨 以内蒙古中部生土为基材，采用表面涂刷与内掺改性两种方法，探究甲基硅酸钠（SM）对生土材料耐水性能的强化机制。通过60 min静水浸泡和120 min动态冲刷试验得出：（1）强度性能：表面涂刷与内掺试件平均抗压强度较对照组分别提升16.67%和47.66%，（2）静水性能：表面涂刷与内掺试件平均吸水率为1.57%和2.17%，软化系数达0.80和0.81；（3）抗冲刷能力：表面涂刷与内掺试件平均吸水率为0.97%和2.11%，软化系数为0.55和0.63；（4）微观机制：表面涂刷改性形成外部包裹式防水层，而内掺改性通过SM与土颗粒生成聚硅氧烷膜，同步增强防水性与结构稳定性。 岩土工程技术. 2026 40(1): 132-140.]]>
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    <dc:title><![CDATA[甲基硅酸钠改性生土耐水性能试验及机理研究]]></dc:title>
    <dc:creator><![CDATA[王崴, 杨杨]]></dc:creator>
    <dc:date>2026-02-06</dc:date>
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    <dc:source>岩土工程技术. 2026 40(1): 132-140.</dc:source>
    <dc:type>article</dc:type>
    <dc:identifier>doi:10.20265/j.cnki.issn.1007-2993.2024-0524</dc:identifier>
    <prism:doi>10.20265/j.cnki.issn.1007-2993.2024-0524</prism:doi>
    <prism:publicationName>岩土工程技术</prism:publicationName>
    <prism:volume>40</prism:volume>
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    <prism:publicationDate>2026-02-06</prism:publicationDate>
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